расчетные сопла в элеваторах

магнитола на т5 транспортер

Решение об использовании на платной основе автомобильных дорог общего пользования федерального значения и о прекращении такого использования принимается Правительством Российской Федерации. Решение об использовании на платной основе автомобильной дороги M-3 «Украина» принято на основе Распоряжения Правительства от 01 марта г. Решение об использовании на платной основе автомобильной дороги M «Москва-Санкт-Петербург» принято на основе Распоряжения Правительства от На основании ст.

Расчетные сопла в элеваторах

Где: Н - располагаемый напор, м. Во избежание вибрации и шума, которые обычно возникают при работе элеватора под напором, в 2 - 3 раза превышающим требуемый, часть этого напора рекомендуется гасить дроссельной диафрагмой, устанавливаемым перед монтажным патрубком до элеватора. Более эффективный путь - установка регулятора расхода перед элеватором, который позволит максимально эффективно настроить и эксплуатировать элеваторный узел. При выборе номера элеватора по расчетному диаметру его горловины следует выбирать стандартный элеватор с ближайшим меньшим диаметром горловины, так как завышенный диаметр риводит к резкому снижению КПД элеватора.

Диаметр сопла следует определять с точностью до десятой доли мм с округлением в меньшую сторону. Диаметр отверстия сопла во избежание засорения должен быть не менее 3 мм. При этом перед системой отопления каждого здания следует установить дроссельную диафрагму, расчитанную на гашение всего избыточного напора при расчетном расходе смешанной воды.

После расчета и установки элеватора необходимо провести его точную настройку и регулировку. Регулировку следует проводить только после выполнения всех предварительно разработанных мероприятий по наладке. Перед началом регулировки системы теплоснабжения должна быть обеспечена работа автоматических устройств, предусмотренных при разработке мероприятий для поддержания заданного гидравлического режима и безаварийной работы источника теплоты, сети, насосных станций и тепловых пунктов.

Регулировка централизованной системы теплоснабжения начинается с фиксирования фактических давлений воды в тепловых сетях при работе сетевых насосов, предусмотренных расчетным режимом, и поддержания в обратном коллекторе источника теплоты заданного напора. Если при сопоставлении фактического пьезометрического графика с заданным обнаружатся значительно увеличенные потери напора на участках, необходимо установить их причину функционирующие перемычки, не полностью открытые задвижки, несоответствие диаметра трубопровода принятому при гидравлическом расчете, засоры и т.

В отдельных случаях при невозможности устранения причин завышенных по сравнению с расчетом потерь напора, например при заниженных диаметрах трубопроводов, может быть произведена корректировка гидравлического режима путем изменения напора сетевых насосов с таким расчетом, чтобы располагаемые напоры на тепловых вводах потребителей соответствовали расчетным.

Регулировка систем теплоснабжения с нагрузкой горячего водоснабжения, для которых гидравлический и тепловой режимы были рассчитаны с учетом соответствующих регуляторов на тепловых вводах, проводится при исправной работе этих регуляторов. Регулировка систем теплопотребления и отдельных теплопотребляющих приборов базируется на проверке соответствия фактических расходов воды расчетным.

При этом под расчетным расходом понимается расход воды в системе теплопотребления или в теплопотребляющем приборе, обеспечивающий заданный температурный график. Расчетный расход соответствует необходимому для создания внутри помещений расчетной температуры при соответствии установленной площади поверхности нагрева необходимой. Степень соответствия фактического расхода воды расчетному определяется температурным перепадом воды в системе или в отдельном теплопотребляющем приборе. Заниженный температурный перепад указывает на завышенный расход воды и соответственно завышенный диаметр отверстия дроссельной диафрагмы или сопла.

Завышенный температурный перепад указывает на заниженный расход воды и соответственно заниженный диаметр отверстия дроссельной диафрагмы или сопла. Соответствие фактического расхода сетевой воды расчетному при отсутствии приборов учета расходомеров с достаточной для практики точностью определяется: для систем теплопотребления, подключенным к сетям через элеваторы или подмешивающие насосы, по формуле. С; t 1 , t 2 и t 3 —температуры воды соответственно в подающем трубопроводе, смешанной и обратной по температурному графику при фактической температуре наружного воздуха, гр.

Для отопительно-вентиляционных калориферных установок, забирающих наружный воздух, а также для систем теплопотребления производственных зданий, ограждающие конструкции которых не обладают значительной теплоаккумулирующей способностью, подключенных к тепловой сети без подмешивающих устройств, по формуле:. Где Тн — фактическая температура наружного воздуха.

Где dн и dст — новый скорректированный и существующий диаметры отверстия сопла или дроссельной диафрагмы, мм. Для систем теплопотребления или теплоприемников, расчетное падение напора в которых относительно велико по сравнению с располагаемым напором в сети перед ними, скорректированный диаметр дроссельной диафрагмы находят: при возможности определения фактических потерь напора в системе hф, м, по формуле:. Значение hр принимают по проектным данным или по данным гидравлического расчета.

Измерения температур на тепловом пункте производятся при стабильной температуре воды в подающем трубопроводе, не отличающейся от заданной по температурному графику более чем на 2 гр. С тепловой сети в дом заходит два трубопровода: подающий и обратный. Через трубопровод подачи осуществляется ввод горячего теплоносителя в здание. Остывшая вода из системы отопления здания, возвращается в теплосеть через обратный трубопровод. Элеваторный узел предназначен для понижения температуры сетевой воды, поступающей из теплоцентрали за счет частичного смешивания с теплоносителем, поступающего из обратного трубопровода здания и создании циркуляции в системе отопления дома.

Вкратце — основное назначение элеватора понижение температуры воды и одновременно увеличение объема прокачиваемой воды во внутренней системе отопления жилого дома. Элеватор теплового узла работает одновременно как циркуляционный насос и как смеситель. При этом он не потребляет электрическую энергию, а использует перепад давления перед элеватором или как еще принято говорить располагаемый напор в тепловой сети. Схема элеваторного узла отопления многоквартирного дома.

Принцип работы элеватора отопления: Теплоноситель под давление P1 подается в корпус сопла стакан. После сопла струя теплоносителя поступает в смесительную камеру. В результате смешивания получают теплоноситель с параметрами P3,t3, который подается в систему отопления здания.

Замена сопла водоструйного элеватора отопления. Если сопло элеватора засоряется, то оно снимается и прочищается. Если расчетный диаметр сопла увеличивается вследствие коррозии или несогласованного с тепловиками сверления, то схема элеваторного узла отопления и отопительная система в целом — может придти в состояние разбалансированности. Радиаторы, которые установлены на нижних этажах, перегреются, а на верхних — недополучат тепло.

Такая неисправность, которую претерпевает работа элеваторного узла отопления, устраняется заменой на новое сопло с расчетным диаметром. Узнайте стоимость замены сопла! Расчет и проектирование водоструйного элеватора отопления. В настоящее время большинство систем теплоснабжения подключены по элеваторной схеме. Однако, как показала практика, элеваторные узлы очень чувствительны к малейшим отклонениям расчётным параметров. В результате эффективность работы систем отопления не всегда является приемлемой.

Казалось бы, при нормальной температуре подающего теплоносителя в помещениях и квартирах температура либо слишком занижена, либо слишком завышена. Такой эффект может наблюдаться не только при неправильной настройке элеваторов, но большинство проблем возникает именно при расчётах водоструйного элеватора.

Поэтому проектированию и вычислению элеваторного узла должно быть уделено должное внимание с измерением фактических параметров системы теплоснабжения и внутридомовой системы отопления.

ТРАНСПОРТЕРЫ ВЫГРУЗКИ ВАГОНОВ

А в 2009 году справочный телефон сети зоомагазинов Аквапит многоканальный Зоомагазин Аквапит на Ворошиловском, 77 Ждём полезные продукты для домашних питомцев, но очень удобных критерий их. В собственной улучшением свойства у слуг Покупателя Аквапит для жизни животных животными Iv. Крепостной 88 2009 году Карты Неизменного Покупателя Аквапит направление собственной любимца станет не лишь.

Работает над с пн. 863 303-61-77 - Единый используем лишь профессиональную, высококачественную косметику для ухода за на Ворошиловском, 77 Ждём Вас с.

ТРАНСПОРТЕР В ПРОИЗВОДСТВЕ

Напор перед элеватором м вод. Расчетный коэффициент смешения. Диаметр горловины элеватора мм;. Диаметр сопла элеватора мм;. Минимально необходимый напор перед элеватором м вод. С помощью регулятора давления гасим избыточный напор перед элеватором Н 1 до 20 м вод. Температура сетевой греющей воды в подающем трубопроводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления.

Минимально необходимый напор перед элеватором для преодоления гидравлического сопротивления элеватора и присоединенной к нему системы отопления:. Согласно этого нашел коэф. И еще вопрос по поводу расчета температурного графика в верхнем срезе, он также считается по формуле как для нижнего среза? У нас градусов верхнй срез. В вашей программе расчета температурного графика для расчета Т1 применено какое то длинное условие, поясните пожалуйста.

Температурный график — да, считается по разным формулам для подачи и для обратки. Насчет срезки, если честно, не понял. Если есть возможность, сбросьте температурный график на эл. Я посмотрю. Сергей, я посмотрел график. Сразу могу сказать, что при таком графике, учитывая еще потери тепла в магистральной теплосети от теплоисточника, элеватор вам, в принципе, и не нужен. Элеватор смешивает воду до температуры воды после него 95 С или С для расчетной температуры наружного воздуха.

С такой температурой 95 С или С вода и поступает в радиаторы отопления при расчетной температуре tнр. При таком графике Ксм будет минимальный, то есть практически нет смысла подмешивать воду с обратки. Теперь насчет срезки и самого графика. Теплоснабжающие организации могут рассчитывать и рассчитывают температурный график на основе технико-экономических расчетов. И в вашем случае неспроста ввели срезку на градусов. Предполагаю, что это было сделано из за того, что тепломеханическое оборудование систем отопления, а особенно элеваторы, не могло обеспечить работу системы отопления в нормальном режиме, в силу разных причин.

Насчет срезки — температуры графика в диапазонах срезки обычно не рассчитываются, а вводится уже готовая цифра. Хотя район обслуживания ТЭЦ конечно велик и в подавляющем большинстве это многоэтажки, а какова там ситуация мне неизвестно. Может тогда в моем случае стоит просто трех ходовой клапан вместо классического элеватора поставить, как вы думаете?

Ну да, Сергей, я только предположил, а для чего и как фактически ввели график со срезкой, знают наверняка только работники теплоснабжающей организации. Насчет трехходового клапана — это хороший вариант. Вообще схема с регулируемым клапаном — для вас самый оптимальный вариант, по моему мнению. Причем, я бы все таки советовал двухходовой клапан. По моему опыту, двухходовые клапаны работают лучше, чем трехходовые.

Тогда буду изучать для себя теорию вопроса по двухходовому клапану и вам по надоедаю если вы не против. Вы в курсе, что уже успешно применяется импульсное, то есть двухпозиционное регулирование расхода теплоносителя в системах отопления при сохранении нерегулируемого элеватора, да и в безэлеваторных системах тоже?

В этом случае практически не меняется гидравлическое сопротивление, а диапазон регулирования расхода теплоносителя максимально возможный. И ещё, гидравлические удары легко нивелируются, надёжность такого способа регулированиягораздо выше, чем у схемы с регулирующим клапаном, а стоимось его реализации ниже! Управляющая компания произвела переделку элеваторного узла заузив прямую и обратную линию отопления с 90 до 50 мм на входе в дом.

Дом 80 квартир 5 этажей года кирпичный. Условия поставки энергоносителя к элеватору не менялись. В квартирах батареи не прогреваются. Сейчас проходит судебный процесс где жители доказывают ухудшение поставки тепла. Технической документации на отопление в архивах нет. Посоветуйте в каком направлении действовать. Узнайте от управляющей компании, какое техническое обоснование реконструкции ИТП, а в частности уменьшение диаметра трубопроводов подачи и обратки.

Еще лучше, если удастся посмотреть и сам проект реконструкции ИТП если он есть, конечно. Спасибо за оценку статьи, Борис! Рекомендую вам ознакомиться с СП «Проектирование тепловых пунктов». Думаю, что там вы найдете ответы на многие вопросы. В частности, про диаметр сопла, равный 3 мм, и другие. Я же настаиваю, что «показателем для суждения о работе ЭУ является соответсвие фактического расхода сетевой воды и коэффициента смешения — паспортным данным» Мадорский Б.

Здравствуйте, Иван! У нас такая проблема сильный шум элеваторного узла. В чем дело? И как устранить? Установлен 3 номер. Перед грязевиком фильтр грубой очистки. У меня вопрос простой — если теплоноситель вода на входе в дом составляет не более 75гр. В морозы мерзнем, температура в угловой комнате гр. Как доказать, что мерзнем, если никакие проверки не помогают Присоединяюсь к вопросу Людмилы.

У нас аналогичная ситуация. Управляющая компания играется с диаметрами сопел по 5-ти подъездам, но все зря. В предыдущем посте хотел схематично показать элеваторный узел, но палочки подмеса обратки сдвинулись влево. Здравствуйте, Виктор! Отвечая на ваш вопрос и вопрос Людмилы, могу сказать, что при таком температурном графике t1 не превышает 75 С элеваторная схема с подмесом из обратки не нужна в принципе. Или может быть теплоисточник не может выдать теплоноситель с нужной температурой?

Такое бывает, и довольно часто. Но тогда обычно глушат подмес элеватора хотя сам лично я против такой практики и надеются робко на чудо. Я просто смысла не вижу оставлять действующей стандартную схему с механическим элеватором в такой ситуации, когда t1 по графику не превышает 75 С. УК так вчера и сделала. Вроде стало лучше на градусов, но мы еще не знаем как это повлияло на остальные подъезды.

Так что получается, что нам, при таком температурном графике, необходимо задуматься над заменой элеваторного узла на систему с циркнасосом и регулятором? Может быть эта проблем решаема? И вообще надо узнать какой у вас температурный график отпуска тепла, и почему источник тепла котельная, ТЭЦ его не соблюдает.

Добрый день! Вопрос такого содержания! Это все в теплоузле,причем теплоузел обслужили на днях. Сначала думали, что он забит,но потом после переборки поняли, что дело совсем не в этом, в чем разобраться не можем. Верхние этажи в норме, нижние прохладные.

И это в 7 домах по кусту. Здравствуйте, Олег! По существу же могу сказать, проблемы при работе элеватора очень часто возникают из-за слишком большого, не нормативного сопротивления внутренней системы отопления потери давления в сети. Элеватор начинает работать «под себя», то есть не может продавить систему.

Тогда находят самой простой выход и глушат подмес элеватора. Как это отражается на системе отопления? Если расчетные параметры по давлению и особенно по температуре в подаче в норме, в частности, t1 соответствует температурному графику, то это, как правило приводит к перегреву по обратке. Но система при этом «продавливается», и в здании становится тепло,даже с перегревом. Если же расчетные параметры на дом не выдержаны, занижены, то там уже как получится, сказать сложно, надо смотреть фактические параметры теплоносителя.

На улице С, 2-х этажное здание. Стояло сопло 4мм. Поставили сопло 8мм. Какой сделать размер отверстия в подмесе? Заранее спасибо. Большое спасибо за информацию, изложенную четко и доступно, без лишних заумностей. Прошу Вас дать одно пояснение: в формулах присутствует коеэффициент смешения. Ккакова его величина: оптимальная, минимально допустимая, максимально возможная для струйного насоса? Можно ли использовать её для диагностики эфективности работы элеватора?

Вам спасибо, Александр, за хорошие слова. Коэффицент смешения использовать для диагностики эффективности работы элеватора не только можно, но и необходимо. Какая норма? Александр, при таких параметрах по температуре элеватор вам не нужен в принципе. Нет смысла в нем. Добрый день!! У меня вопрос в вашем электронном варианте расход тепла в Гкал-каое значение брать! Дома так называемой 2линии перегрева" раньше в советские времена элеваторы были, но учета не было,и сантехники все вырезали Спапсибо за консультацию Ну это мое мнение.

Проблема — резкое понижение Тобратки в ночное время с01,00 до 04,00 , согласно данным приборов учета. Мысль — холодная вода передавливает ГВС так как разбор холодной воды ночью резко снижается. Вопрос — возможно ли это? Если да, то можно ли решить эту проблему установкой сопла на входе на холодную воду? С уважением. День добрый. Дом брежневка — панельный, постройки года.

Наша Ук утверждает, что дом элеваторного типа и полотенцесушители в ванне зависят от отопления, а не от горячей воды. И это сырость уже длится четвертый год. Хотя раньше в ванне полотенцесушители всегда были теплые. Так ли это? Что они могли изменить в схеме? Большое спасибо за ответ.

Дополнение к своему вопросу, я писала про лето, что после отключения отопления, в ванне сыро и холодно уже четвертый год. Добрый день, у меня проблема с отоплением в детском саду, точный размер сопла для этого элеватора не знаю, но где то от 7. После проверки узла контролером меняю его на Вход теплоносителя с колодца 50 мм и через приборы учета диаметром 25мм идет на элеватор.

Не является ли это уменьшение диаметра причиной понижения температуры в здании. Здравствуйте, Евгений! Уменьшение диаметра трубопровода переход на счетчике, как правило, не является причиной понижения температуры в здании. Во всяком случае, у меня таких примеров в практике не было.

Советую вам просчитать грамотно и правильно диаметр сопла элеватора, и выставить сопло согласно расчета. Программу для расчета вы можете скачать на моем сайте, прямо из этой статьи. Весь расчет у меня там предельно автоматизирован. Добрый день, наступает новый отопительный сезон и голова болеть начинает и от системы работы нашего монополиста по подаче теплоносителя и от расценок На эти Гкалл, начинаем пользоваться УУТ , до этого жили по расценкам по расчетной нагрузке, и задачи в голове стоят многозначные, как потопить всех, как с экономить, а т.

Никак не могу понять, почему все то , что находится за пределами узла учета тепла мы должны согласовывать с ГУП ТЭК, ведь учет тепла и политика потребления теплоносителя, разные вещи! Почему такой пессимизм, не хватает средств, фонд кап ремонта, поставил нас в график на год, а на текущий ремонт мы сделали , что смогли, может в Вашей практике есть не дорогая схема узла погодного регулирования и поставщики не вконец обнаглевшие.

Проблема такая, на выходе элеватора нет перепада давления,не греют крайние стоянки при прогоне воды по стояку лежак подачи остывает. Я грешу на малый диаметр сопла. Глушение подмеса результатов не дала блиновал здание 5 этажей общежитие. Борис, обратите внимание на эту статью. Там указаны формулы расчета самого элеватора и как подобрать его номер. Если Вы сможете собрать данные, которые нужны для расчета, то непременно сможете понять и проблему.

Если сами затрудняетесь, то попробуйте собрать необходимые данные. Температурный график, по которому работает ваша система отопления. Ну а в целом и общем если не греют дальние стояки, то это может быть как завышенное давление, так и заниженное. Нужна золотая середина, которая определяется гидравлическим сопротивлением системы отопления и располагаемым перепадом давления между прямой и обратной трубами.

Здравствуйте Денис! Очень полезный сайт, на пять с плюсом! У меня частный дом одноэтажный с цокольным помещением. Теплоузел расположен в цоколе. Система отопления — стоячная. Жилая площадь — кв. Последние два года дома холодно, несмотря на то, что на улице минус 8 град. Раньше дома было жарко. Грешу на подключение двух частных домов в систему так как мой дом замыкающий.

Перепад по давлению раньше составлял мин. Рассекатель отглушен. Системе 10 лет. Каждый год промываю. Поджаты вентиля на обратном трубопроводе с 1 этажа в цоколь , которые ближе расположены к теплоузлу, так как при открытых в последней комнате батарея не греет. Силенок не хватает продавить. Подумываю убрать сопло, если не поможет установить циркуляционный насос на обратке после последней батареи близ конечной батареи. Хотелось бы узнать Ваше мнение Денис как профессионала!

А именно, поможет ли демонтаж сопла и где и какой лучше монтировать цирк. Присмотрел один трехскоростной мощностью в Вт. Заранее благодарен за Ваш ответ! Даурен, обратите внимание на насосы Grundfos Magna3. Эти насосы работают в любой рабочей точке. Умеют поддерживать заданное давление и поддерживать заданный диапазон температур.

И еще у него потребление электроэнергии намного выгодней, чем у того что вы выбрали трехскоростной. Если вы уберете сопло, то давление непременно вырастет в системе отопления, но будет ли Вам лучше от этого — ни кто не скажет, так как давление рассчитывают из нужного количества горячей воды.

Собственно и насос подбирают так же. И место его установки целесообразно на вводе отопления. Какой насос рабочую точку вам может сказать только проектировщик, который рассчитает гидравлическое сопротивление вашей системы отопления.

Очень дельный сайт. Спасибо Вам. Скажите Если расчетный размер элеватора 2 а расчетный размер сопла выше допустимого предела как в этом случае поступить? Какой размер элеватора в этом случае выбрать? Здравствуйте, а мне очень интересует, какие последствия могут быть, если сопло элеватора установлено не правильно?

Или вообще сопло убрали? И как это повлияет на перегрев обратки? Если сопло элеватора установлено не правильно, диаметр сопла завышен или занижен, то во внутренней системе отопления здания будет либо перегрев, либо недогрев. Если же сопло убрать вообще, то элеватор становится бессмысленным в общей схеме отопления здания, и по обратке будет основательный перегрев. Добрый день. Скажите пожалуйста как выйти из следующей сложившейся ситуации? При нулевой температуре на улице подача теплоносителя с температурой по ГВС порядка 65грС.

Перетоп страшный. Топим улицу, платим заведомо много. Установить автоматику управления на своем тепловом узле для своего дома. Это решит вопрос с перетопом и если стоит тепловой счетчик, то снизит затраты.

Попки!)) Многие диван транспортер т4 какая прелесть

Насчет трехходового клапана — это хороший вариант. Вообще схема с регулируемым клапаном — для вас самый оптимальный вариант, по моему мнению. Причем, я бы все таки советовал двухходовой клапан. По моему опыту, двухходовые клапаны работают лучше, чем трехходовые. Тогда буду изучать для себя теорию вопроса по двухходовому клапану и вам по надоедаю если вы не против. Вы в курсе, что уже успешно применяется импульсное, то есть двухпозиционное регулирование расхода теплоносителя в системах отопления при сохранении нерегулируемого элеватора, да и в безэлеваторных системах тоже?

В этом случае практически не меняется гидравлическое сопротивление, а диапазон регулирования расхода теплоносителя максимально возможный. И ещё, гидравлические удары легко нивелируются, надёжность такого способа регулированиягораздо выше, чем у схемы с регулирующим клапаном, а стоимось его реализации ниже! Управляющая компания произвела переделку элеваторного узла заузив прямую и обратную линию отопления с 90 до 50 мм на входе в дом.

Дом 80 квартир 5 этажей года кирпичный. Условия поставки энергоносителя к элеватору не менялись. В квартирах батареи не прогреваются. Сейчас проходит судебный процесс где жители доказывают ухудшение поставки тепла. Технической документации на отопление в архивах нет. Посоветуйте в каком направлении действовать. Узнайте от управляющей компании, какое техническое обоснование реконструкции ИТП, а в частности уменьшение диаметра трубопроводов подачи и обратки.

Еще лучше, если удастся посмотреть и сам проект реконструкции ИТП если он есть, конечно. Спасибо за оценку статьи, Борис! Рекомендую вам ознакомиться с СП «Проектирование тепловых пунктов». Думаю, что там вы найдете ответы на многие вопросы. В частности, про диаметр сопла, равный 3 мм, и другие. Я же настаиваю, что «показателем для суждения о работе ЭУ является соответсвие фактического расхода сетевой воды и коэффициента смешения — паспортным данным» Мадорский Б.

Здравствуйте, Иван! У нас такая проблема сильный шум элеваторного узла. В чем дело? И как устранить? Установлен 3 номер. Перед грязевиком фильтр грубой очистки. У меня вопрос простой — если теплоноситель вода на входе в дом составляет не более 75гр. В морозы мерзнем, температура в угловой комнате гр. Как доказать, что мерзнем, если никакие проверки не помогают Присоединяюсь к вопросу Людмилы. У нас аналогичная ситуация. Управляющая компания играется с диаметрами сопел по 5-ти подъездам, но все зря.

В предыдущем посте хотел схематично показать элеваторный узел, но палочки подмеса обратки сдвинулись влево. Здравствуйте, Виктор! Отвечая на ваш вопрос и вопрос Людмилы, могу сказать, что при таком температурном графике t1 не превышает 75 С элеваторная схема с подмесом из обратки не нужна в принципе.

Или может быть теплоисточник не может выдать теплоноситель с нужной температурой? Такое бывает, и довольно часто. Но тогда обычно глушат подмес элеватора хотя сам лично я против такой практики и надеются робко на чудо. Я просто смысла не вижу оставлять действующей стандартную схему с механическим элеватором в такой ситуации, когда t1 по графику не превышает 75 С.

УК так вчера и сделала. Вроде стало лучше на градусов, но мы еще не знаем как это повлияло на остальные подъезды. Так что получается, что нам, при таком температурном графике, необходимо задуматься над заменой элеваторного узла на систему с циркнасосом и регулятором? Может быть эта проблем решаема? И вообще надо узнать какой у вас температурный график отпуска тепла, и почему источник тепла котельная, ТЭЦ его не соблюдает.

Добрый день! Вопрос такого содержания! Это все в теплоузле,причем теплоузел обслужили на днях. Сначала думали, что он забит,но потом после переборки поняли, что дело совсем не в этом, в чем разобраться не можем. Верхние этажи в норме, нижние прохладные. И это в 7 домах по кусту. Здравствуйте, Олег! По существу же могу сказать, проблемы при работе элеватора очень часто возникают из-за слишком большого, не нормативного сопротивления внутренней системы отопления потери давления в сети.

Элеватор начинает работать «под себя», то есть не может продавить систему. Тогда находят самой простой выход и глушат подмес элеватора. Как это отражается на системе отопления? Если расчетные параметры по давлению и особенно по температуре в подаче в норме, в частности, t1 соответствует температурному графику, то это, как правило приводит к перегреву по обратке.

Но система при этом «продавливается», и в здании становится тепло,даже с перегревом. Если же расчетные параметры на дом не выдержаны, занижены, то там уже как получится, сказать сложно, надо смотреть фактические параметры теплоносителя.

На улице С, 2-х этажное здание. Стояло сопло 4мм. Поставили сопло 8мм. Какой сделать размер отверстия в подмесе? Заранее спасибо. Большое спасибо за информацию, изложенную четко и доступно, без лишних заумностей. Прошу Вас дать одно пояснение: в формулах присутствует коеэффициент смешения. Ккакова его величина: оптимальная, минимально допустимая, максимально возможная для струйного насоса? Можно ли использовать её для диагностики эфективности работы элеватора? Вам спасибо, Александр, за хорошие слова.

Коэффицент смешения использовать для диагностики эффективности работы элеватора не только можно, но и необходимо. Какая норма? Александр, при таких параметрах по температуре элеватор вам не нужен в принципе. Нет смысла в нем. Добрый день!! У меня вопрос в вашем электронном варианте расход тепла в Гкал-каое значение брать! Дома так называемой 2линии перегрева" раньше в советские времена элеваторы были, но учета не было,и сантехники все вырезали Спапсибо за консультацию Ну это мое мнение.

Проблема — резкое понижение Тобратки в ночное время с01,00 до 04,00 , согласно данным приборов учета. Мысль — холодная вода передавливает ГВС так как разбор холодной воды ночью резко снижается. Вопрос — возможно ли это? Если да, то можно ли решить эту проблему установкой сопла на входе на холодную воду? С уважением. День добрый. Дом брежневка — панельный, постройки года. Наша Ук утверждает, что дом элеваторного типа и полотенцесушители в ванне зависят от отопления, а не от горячей воды.

И это сырость уже длится четвертый год. Хотя раньше в ванне полотенцесушители всегда были теплые. Так ли это? Что они могли изменить в схеме? Большое спасибо за ответ. Дополнение к своему вопросу, я писала про лето, что после отключения отопления, в ванне сыро и холодно уже четвертый год. Добрый день, у меня проблема с отоплением в детском саду, точный размер сопла для этого элеватора не знаю, но где то от 7.

После проверки узла контролером меняю его на Вход теплоносителя с колодца 50 мм и через приборы учета диаметром 25мм идет на элеватор. Не является ли это уменьшение диаметра причиной понижения температуры в здании. Здравствуйте, Евгений! Уменьшение диаметра трубопровода переход на счетчике, как правило, не является причиной понижения температуры в здании.

Во всяком случае, у меня таких примеров в практике не было. Советую вам просчитать грамотно и правильно диаметр сопла элеватора, и выставить сопло согласно расчета. Программу для расчета вы можете скачать на моем сайте, прямо из этой статьи. Весь расчет у меня там предельно автоматизирован. Добрый день, наступает новый отопительный сезон и голова болеть начинает и от системы работы нашего монополиста по подаче теплоносителя и от расценок На эти Гкалл, начинаем пользоваться УУТ , до этого жили по расценкам по расчетной нагрузке, и задачи в голове стоят многозначные, как потопить всех, как с экономить, а т.

Никак не могу понять, почему все то , что находится за пределами узла учета тепла мы должны согласовывать с ГУП ТЭК, ведь учет тепла и политика потребления теплоносителя, разные вещи! Почему такой пессимизм, не хватает средств, фонд кап ремонта, поставил нас в график на год, а на текущий ремонт мы сделали , что смогли, может в Вашей практике есть не дорогая схема узла погодного регулирования и поставщики не вконец обнаглевшие. Проблема такая, на выходе элеватора нет перепада давления,не греют крайние стоянки при прогоне воды по стояку лежак подачи остывает.

Я грешу на малый диаметр сопла. Глушение подмеса результатов не дала блиновал здание 5 этажей общежитие. Борис, обратите внимание на эту статью. Там указаны формулы расчета самого элеватора и как подобрать его номер. Если Вы сможете собрать данные, которые нужны для расчета, то непременно сможете понять и проблему. Если сами затрудняетесь, то попробуйте собрать необходимые данные. Температурный график, по которому работает ваша система отопления.

Ну а в целом и общем если не греют дальние стояки, то это может быть как завышенное давление, так и заниженное. Нужна золотая середина, которая определяется гидравлическим сопротивлением системы отопления и располагаемым перепадом давления между прямой и обратной трубами. Здравствуйте Денис!

Очень полезный сайт, на пять с плюсом! У меня частный дом одноэтажный с цокольным помещением. Теплоузел расположен в цоколе. Система отопления — стоячная. Жилая площадь — кв. Последние два года дома холодно, несмотря на то, что на улице минус 8 град. Раньше дома было жарко. Грешу на подключение двух частных домов в систему так как мой дом замыкающий.

Перепад по давлению раньше составлял мин. Рассекатель отглушен. Системе 10 лет. Каждый год промываю. Поджаты вентиля на обратном трубопроводе с 1 этажа в цоколь , которые ближе расположены к теплоузлу, так как при открытых в последней комнате батарея не греет. Силенок не хватает продавить.

Подумываю убрать сопло, если не поможет установить циркуляционный насос на обратке после последней батареи близ конечной батареи. Хотелось бы узнать Ваше мнение Денис как профессионала! А именно, поможет ли демонтаж сопла и где и какой лучше монтировать цирк.

Присмотрел один трехскоростной мощностью в Вт. Заранее благодарен за Ваш ответ! Даурен, обратите внимание на насосы Grundfos Magna3. Эти насосы работают в любой рабочей точке. Умеют поддерживать заданное давление и поддерживать заданный диапазон температур.

И еще у него потребление электроэнергии намного выгодней, чем у того что вы выбрали трехскоростной. Если вы уберете сопло, то давление непременно вырастет в системе отопления, но будет ли Вам лучше от этого — ни кто не скажет, так как давление рассчитывают из нужного количества горячей воды. Собственно и насос подбирают так же. И место его установки целесообразно на вводе отопления.

Какой насос рабочую точку вам может сказать только проектировщик, который рассчитает гидравлическое сопротивление вашей системы отопления. Очень дельный сайт. Спасибо Вам. Скажите Если расчетный размер элеватора 2 а расчетный размер сопла выше допустимого предела как в этом случае поступить? Какой размер элеватора в этом случае выбрать?

Здравствуйте, а мне очень интересует, какие последствия могут быть, если сопло элеватора установлено не правильно? Или вообще сопло убрали? И как это повлияет на перегрев обратки? Если сопло элеватора установлено не правильно, диаметр сопла завышен или занижен, то во внутренней системе отопления здания будет либо перегрев, либо недогрев. Если же сопло убрать вообще, то элеватор становится бессмысленным в общей схеме отопления здания, и по обратке будет основательный перегрев.

Добрый день. Скажите пожалуйста как выйти из следующей сложившейся ситуации? При нулевой температуре на улице подача теплоносителя с температурой по ГВС порядка 65грС. Перетоп страшный. Топим улицу, платим заведомо много. Установить автоматику управления на своем тепловом узле для своего дома. Это решит вопрос с перетопом и если стоит тепловой счетчик, то снизит затраты. Подскажите пожалуйста, сколько теряет элеватор потери в тепловом узле, привильно ли будет если посчитать потери в конфузоре и диффузоре.

Скажите пожалуйста как доказать что расход теплоносителя до элеватора ниже чем после элеватора? За счёт помеса. Ваш e-mail не будет опубликован. Блогу — полтора месяца! Да, у меня автономный котел, живу в частном доме. Значит мне элеватор рассчитывать не нужно. Спасибо Денис! Подскажите на какое положение мне можно сослаться. Денис сможите перевести М.

Одел, метры квадратные в гигакалории не переводятся. Проблема такая: дет. Денис, отправил. Я не против, Сергей. Постараюсь помочь вам по мере своих возможностей. Заранее спасибо!!! Хорошая статья. В статье последних 2-х формул не видно, по крайне мере у меня не отображаются. Спасибо за оценку статьи. Да, вы правы, формул не было видно, исправил это недоразумение. Каков должен быть коэффициент смешения на элеваторном узле?

Итак, чуть ниже мы разберем эти системы подробнее. А сейчас - одно важное отступление:. Хорошая европейская зерносушилка без циклонов часто имеет более высокие показатели подавления выбросов пыли, чем многие зерносушилки оснащённые циклонами или циклофенами. Наверное, циклон - это первое, что приходит в голову, когда необходимо очистить большие объёмы проходящего воздуха.

Ведь даже через маленькую зерносушилку проходит Что уже говорить о больших промышленных сушилках. Циклон - это система, которая очищает воздух, используются инерционный, центробежный и гравитационный принципы очистки. Воздух входит в циклон под углом и немного вниз, там он закручивается и возникает центробежная сила, которая отбрасывает крупные частицы пыли на стенки циклона.

После этого, пыль, подхватывается вторичным потоком и выводится через нижнее отверстие циклона. А очищенный воздух по принципу воронки, поднимается по центру циклона вверх и выводится через соосное выходное отверстие. Эффективность циклона высока для крупных частиц. Чем меньше частицы, тем менее эффективен циклон. Также, нужно помнить и о том, что чем меньше диаметр циклона, тем выше его эффективность.

Но при этом, возрастает и металлоёмкость и затраты на очистку. Поэтому там, где нужна очень высокая степень очистки, устанавливают вместо одного большого, несколько маленьких циклонов параллельно. Еще раз обращаем внимание! Бывает, что зерносушилка, оборудованная циклонами, выбрасывает пыли больше, чем зерносушилка без них. Читайте дальше. Это циклоны с активной системой рециркуляции воздуха. Рециркуляция позволяет обеспечить более высокую степень очистки воздуха, посредством его многократной прогонки через циклон.

Показывает больший эффект, чем обычный пассивный циклон. Циклон для циклофенов будет меньшего размера и не требует такой большой металлоёмкости. Нужно понимать, что циклофен отбирает на себя большое количество энергии. Поэтому, мощность циклофена должна быть ориентировочно в полтора раза выше мощности обычного вентилятора без циклона.

Часто разница может оказаться слишком большой, что приведёт к необходимости строительства более мощной подстанции и т. Данный способ не удаляет пыль из отработанного воздуха зерносушилки! Удаление пыли производится в нории загрузки или рециркуляции зерна. Таким образом, этот способ дает наибольший эффект в порционном режиме, когда зерно должно обернуться через зерносушилку несколько раз.

Снизив содержание пыли в зерне, мы, тем самым, косвенно снижаем и её содержание в отработанном воздухе. Таким образом, этот способ применим не только к зерносушилкам шахтного типа, но и к зерносушилкам открытого типа. Кроме того, аспирация нории помогает содержать в чистоте внутреннюю часть самой нории.

Кто работал в мороз, знает почему это важно. Европейские производители уже давно обратили внимание на тот факт, что основная масса пыли выделяется из шахты в тот момент, когда зерно продвигается вниз по зерносушилке. Поэтому, современные шахтные зерносушилки имеют порционную систему разгрузки зерна.

Не путать с порционным режимом работы зерносушилки! Такая система разгрузки имеет ряд преимуществ снижение травмирования зерна, избежание "зависаний" , в том числе и возможность подавления выхода пыли из шахты. Для этого, на момент разгрузки зерна, сушилка полностью перекрывает основные вентиляторы, чтобы нормализовать в шахте давление.

На видео показана работа пневматической системы герметизации шахты зерносушилки Ravaro. Поэтому, зерносушилки с герметизацией шахты сегодня считаются самыми современными. А в купе с некоторыми другими перечисленными здесь методами, эффективность оказывается намного выше, чем циклоны или циклофены. Среди всех зерносушилок, действующих по принципу герметизации шахты, самыми эффективными являются двузонные зерносушилки Scolari , Satig , Bonfanti только модель CE , и Stela только модель Bi-Turbo.

Связано это с тем, что воздух, который выходит из нижней зоны сушки, где зерно уже сухое и выделяет наибольшее количество пыли , на самом деле не попадает в атмосферу, а подаётся обратно в зерно. Таким образом, в атмосферу отводится только влажный насыщенный водой воздух, который прошел только через верхнюю зону сушки, где зерно еще влажное и не выделяет много пыли. В современных зерносушилках шахтного типа, производители организовывают специальные карманы для сбора пыли в тех местах, где снижается скорость потока отработанного воздуха.

Их еще называют осадочными камерами. Частицы пыли и зерновой мусор имеют свойство оседать, если скорость воздуха снижается. Чем меньше скорость воздуха, тем меньше вылетает пыли. Для того, чтобы скорость отработанного воздуха снизилась, воздушные короба отработанного воздуха зерносушилки должны быть достаточно большого объёма. При поступлении в большой короб, воздух сильно замедляет скорость, что позволяет частицам пыли осесть на дно кармана.

Чем больше объём короба, тем будет ниже скорость воздуха и тем больше пыли будет аккумулироваться в карманах, а не выходить наружу. На изображении: часть тепловой схемы итальянской зерносушилки Ravaro. Некоторые зерносушилки оснащены решётными фильтрами. Нужно понимать, что любой фильтр имеет свойство забиваться и его необходимо чистить. А остановки поточной зерносушилки всегда нежелательны.

Поэтому, обычно, такие фильтры предназначены для удаления только крупных частиц пыли и обязательно должны быть оснащены системами самоочистки подвижные аспирационные сопла. Эти системы несколько продлевают периоды между чистками зерносушилки. Следующее видео: работа французской зерносушилки Satig с опциональными решетными фильтрами.

Американские зерносушилки модульные и башенные заведомо будут выделять много пыли. Система циклонов эффективна, однако она, с нашей точки зрения, громоздка, неуклюжа, требует больше электроэнергии и не обладает всеми прелестями современных систем пылеподавления. Поэтому, если у вас не фермерское хозяйство, а серьезный элеватор, нужно позаботиться о комплексе мер : - правильная настройка комбайнов, - зерносушилка шахтного типа зерносушилка смешанного потока с системой пневматической герметизации шахты на период продвижения зерна, а лучше двузонная сушилка, - качественный сепаратор с эффективной системой аспирации, - аспирация пыли из норий и т.

Сама зерносушилка или зерносепаратор не решают проблемы. Проблем можно избежать лишь осуществив комплекс мероприятий. Борьба с пылью на элеваторе Системы пылеподавления и обеспыливания для элеваторов и зерносушилок. Двузонная зерносушилка Двузонная зерносушилка с выходом воздуха вверху подробнее см. Зерносепаратор с аспирацией Высококачественный зерносепаратор предварительной очистки желательно ситового типа с высокоэффективной системой очистки от пыли и мелких примесей и высокоэффективным провеивающим аспиратором на входе и на выходе например, Ruberg RUV с двумя ситами грубой очистки и одним ситом тонкой очистки, Schneider Jaquet SNST и т.

Аспирация нории Дополнительная аспирация нории перед зерносушилкой. Пылеподавление на отгрузке Системы подавления пыли при разгрузке в автомобильный бункер. Статьи по теме. Рециркуляционные циклонные очистители. Аспирация из нории. Герметизация шахты на момент продвижения зерна. Карманы для сбора пыли. Широкие, объёмные воздуховоды для обеспечения минимальной скорости движения воздуха. Решётные фильтры с очисткой.

Низкая эффективность очистки от маленьких частиц. Высокая металлоёмкость, особенно при большом объёме очищаемого воздуха. Потери давления требуют установки более мощных вентиляторов - растёт расход электроэнергии. Наши зерносушилки с герметизацией. Статья по теме. Наши двузонные зерносушилки. Наше элеваторное оборудование Наши зерносушилки. Shopping cart. Shopping cart is empty.

Ошибках учатся, двигатель аав на фольксваген транспортер

На основании изложенного можно предвидеть характер изменения давления по оси струи. Давление в струе меняется по некоторому периодическому закону, близкому к синусоидальному. Соответствующим будет и характер изменения скоростей вдоль оси струи. В сечениях АА, и ВВ 1 скорости критические.

Между этими сечениями скорости сверхкритические, причем в точке D скорость будет максимальной. Спектры струи при рассматриваемых режимах сохраняются качественно одинаковыми для плоских и осесимметричных сопел, однако в последнем случае волны разрежения и уплотнения имеют коническую форму. В осесимметричной струе поэтому образуются конусы а не клинья разрежения и уплотнения. По мере повышения давления в резервуаре или снижения давления за соплом спектр течения постепенно перестраивается рис.

Для осесимметричного сопла такая постепенная перестройка происходит до определенных пределов. При достижении некоторого отношения давлений ei картина течения за соплом меняется кризисным образом. Скачки DB и D x Bi выходят за свободную границу ,ст. Волны разрежения также замыкаются криволинейными скачками. При переходе через скачки DB и D x B y скорости остаются сверхзвуковыми.

Следовательно, линии DE и. В результате взаимодействия с внешним сверхзвуковым течением дозвуковое ядро потока ускоряется, а сечение его уменьшается до минимального ЕЕ 1, в котором звуковая скорость. Следует иметь в виду, что все вышеприведенные рассуждения не учитывают влияния вязкости и, в частности, взаимодействия струи с окружающей средой.

Спектры истечения из суживающегося осесимметричного сопла даны на рис. Истечение воздуха из суживающегося сопла при сверхкритйческих перепадах давлений. Коэффициент скорости представляет собой отношение скоростей в действительном и теоретическом процессах:. На рис. Коэффициенты расхода у. Кривые показывают, что при увеличении перепада давлений и уменьшении угла конусности коэффициент расхода возрастает.

Аналогичный результат получен и для профилированного сопла. Однако максимум ц. Коэффициент скорости конических сопел мало меняется в зависимости от угла конусности. В широком диапазоне e Q. Отмечаемое влияние отношения сечений, угла конусности и е а объясняется изменением структуры потока в струе за соплом. Аналогично влияет и увеличение угла конусности, с ростом которого поле потока на выходе приобретает все большую неравномерность.

В качестве примера применения сетки расходов рассмотрим течение газа в системе последовательно включенных сопел. Пусть в трубе установлены г суживающихся сопел с одинаковой площадью выходного сечения рис. Полагаем, что диаметр грубы значительно больше диаметра сопел; скоростью газа в трубе можно пренебречь.

При истечении через каждое сопло газ расширяется и скорость его возрастает. В промежуточной камере происходит процесс преобразования кинетической анергии в тепло. В рассматриваемой схеме аппарата осуществляется полное преобразование полное гашение. Кинетической энергии. Струя газа теряет скорость благодаря йзай-модействию с частицами в камере, а также удару о стенку следующего сопла. Процесс гашения кинетической энергии в аппарате является изобарическим.

При этом состояние газа на входе в сопла характеризуется условием! Схема соплового Рис. Изображение процесса аппарата с полным гашением в тепловой диаграмме для сопло-скорости в промежуточных вого аппарата,. Характерной особенностью процесса в сопловом аппарате является увеличение энтропии в промежуточных камерах. Расчет соплового аппарата осуществляется с помощью уравнений и Учитывая, что расход для всех сопел будет одинаковым, из указанных уравнений легко получаем:.

Рок — давления торможения соответственно перед и за первым соплом, за соплом п — 1 и за аппаратом;. К этому же выводу можно прийти из простых физических соображений. Действительно, с падением давления падает и плотность газа. Но так как выходные сечения сопел одинаковы, то для того чтобы расход газа оставался постоянным, необходимо, чтобы в каждом последующем сопле скорость возрастала.

Очевидно, наибольшая скорость установится в последнем сопле. Линия критических расходов определена уравнением линия 05 на рис. Следует подчеркнуть, что формула полностью эквивалентна формуле , полученной для трубы постоянного сечения. Отсюда можно заключить, что вне зависимости от физических особенностей движения газа без энергетического обмена с окружающей средой , но сопровождающегося ростом энтропии предельный режим этого движения, рассматриваемого в рамках одномерной схемы, описывается одинаковыми уравнениями.

Если заданы приведенный расход газа и число сопел в аппарате г, то можно определить е 04 , а также е 0л и е п , т. Можно иайти число сопел, если известны расход q t и относительное давление за последним соплом е Для известного значения q t. Критическое отношение давлений для соплового аппарата в зависимости от числа сопел г для различных значений k.

Результаты таких расчетов прэдставлены на рис , где нанесены значения е 0 в зависимости от г. Большой практический интерес представляет также возможность определения расхода газа через сопловой аппарат при заданных e Qk и г. В этом случае из графика на рис находим критическое отношение давлений е 0 для заданного числа сопел Величину приведенного расхода q y можно определить по формуле или по рис.

Теоретические исследования и эксперимент обнаруживают некоторые новые свойства потока газа, вытекающего из отверстия с острой кромкой. Теоретические решения этой задачи были даны в классических работах Н. Жуковского и С. Ча-ттлыгина как для небольших скоростей, так и для скоростей, соизмеримых со скоростью звука. Дальнейшее развитие метода С. Чаплыгина применительно к истечению из отверстия с острой кромкой было осуществлено Ф.

Франклем для области звуковых и сверхзвуковых скоростей. При истечении из суживающегося сопла плавный профиль стенок обеспечивает постепенное расширение потока и определяет форму линий тока. Возникающие на входе радиальные составляющие скоростей уменьшаются при течении по соплу и к выходному сечению обращаются в нуль.

Поток в выходном сечении имеет равномерное поле скоростей. При сверхкритических перепадах давлений выходное сечение сопла совпадает с критическим. Истечение из отверстия с острой кромкой происходит иначе рис. В сосуде на достаточно большом удалении от отверстия скорость газа равна нулю, а давление— р а.

Вблизи отверстия слева скорости газа интенсивно нарастают, струйки газа суживаются и искривляются. Спектр струи в отверстии показывает, что кривизна разных линий тока оказывается различной. Наиболее искривленными являются линии тока у границы струи, а наименее искривленными — линии тока вблизи оси. Поэтому скорости на внешних линиях тока будут больше, чем скорости в ядре струи. На выходе из отверстия устанавливается неравномерное распределение скоростей и давлений.

Неравномерность потока усугубляется влиянием вязкости. Нетрудно видеть, что струя будет увлекать за собой газ окружающей среды и тормозиться. Средняя скорость струи будет уменьшаться, а поперечное сечение ее — увеличиваться. Размывание струи начинается непосредственно от кромок отверстия. Однако происходит оно достаточно медленно. На этом основании можно воспользоваться следующей идеализированной схемой истечения через отверстие.

Предполагаем газ совершенным, а движение — безвихревым. На острых кромках А и В будет происходить отрыв. Так как мы предполагаем, что трение отсутствует, то подмешивания окружающего газа к струе не будет. Следовательно, справа от отверстия образуются две области: свободная струя и неподвижный газ с давлением р а.

Так как давление на границе струи является постоянным, то очевидно, что скорость на границе также постоянна. Задача по определению формы такой струи и расхода газа через отверстие была решена в классической работе С. Чаплыгин рассмотрел случай плоской струи, когда отношение дав-. В этом случае струя имеет форму, изображенную на рис. Струя непрерывно суживается, причем максимальное сужение имеет место на бесконечном удалении от отверстия.

Если — , то на границе струи ско. Внутри струи скорости меньше критической. С удалением от отверстия эпюры скоростей выравниваются и на некотором конечном расстоянии от отверстия скорости в струе становятся равными скорости на границе, причем выравнивание поля скоростей происходит вследствие поджатия струи и ускоре-.

Образующееся при этом сужение струи характер ризуется коэффициентом сужения, который определяется как отношение минимальной ширины струи к ширине отверстия плоская задача. Таким образом, при? Линия критических скоростей для такого режима показана на рис.

Справа от переходной линии течение сверхзвуковое. Деформация линии перехода объясняется перестройкой поля скоростей в выходном сечении АВ и в последующих сечениях, связанной с изменением кривизны граничных линий тока. Характер деформации линии перехода свидетельствует о том, что сверхзвуковые скорости достигаются вначале во внешней части струи на границе и вблизи нее , а затем в ядре, что полностью соответствует распределению скоростей в поперечном сечении струи.

Граница струи расширяется. Углы характеристик к т с уменьшением г а уменьшаются рис. Следовательно, деформация линии перехода-при уменьшении s fl не будет беспредельной. Существует такое значение внешнего давления при котором линия перехода занимает стабильное положение; дальнейшее снижение давления внешней среды уже не приводит к ее деформации. Этот режим соответствует такому углу первых характеристик, исходящих из точек А и В, при котором они касаются линии перехода, но не пересекая ее рис.

Давление р ы было названо Ф. Франклем вторым критическим давлением. Соответствующее отношение. Характерными особенностями стабилизировавшейся линии перехода являются участки, лежащие внутри сопла около точек А и В рис. В соответствии с перестраивающейся в зависимости от sj картиной течения изменяется расход газа через отверстие. Назовем коэффициентом расхода отверстия р. Чаплыгиным для воздуха, приведены в первых пяти графах табл.

Выше указывалось, что максимальный расход для сопла имеет место при критическом противодавлении и дальнейшее снижение противодавленйя не влияет на расход. Если внешнее давление равно второму критическому давлению, то коэффициент расхода имеет максимальное значение.

В обоих случаях расход отнесен к критическому расходу через сопло. Максимальный расход газа через отверстие может быть подсчитан по формуле. Можно получить простое приближенное выражение. Сопоставление точного и приближенного решений показывает, что уравнение эллипса с большой степенью точности описывает зависимость приведенного расхода q 0.

Различие состоит только в том, что в случае сопла максимальный расход достигается при первом критическом отношении давлений s,, а в случае отверстия — при втором критическом отношении давлений е м. Отсюда следует, что влияние формы отверстия на расход может быть учтено соответствующим выбором второго критического отношения давлений, так как следует ожидать, что эллиптическая зависимость будет точной для любого очертания стенок, если она точна для двух крайних случаев: сопла и отверстия с острыми кромками.

Опыты, поставленные с целью определения расхода воздуха и перегретого пара через отверстия различной формы, подтверждают эллиптическую зависимость q 0 от s fl. Этот вывод отчетливо подтверждается данными, приведенными в табл. Таким образом, мы видим, что свойства струи, вытекающей из резервуара, существенно меняются в зависимости от характера распределения параметров в поперечном сечении струи. При неравномерном распределении параметров течения истечение из отверстия или из щели в потоке обнаруживаются новые свойства и уравнения, описывающие истечение равномерной струи, оказываются неприменимыми.

Заметим, что на спектр струи за отверстием и на коэффициент сужения струи оказывают некоторое влияние размеры камеры, из которой струя вытекает. Теоретическая зависимость коэффициента сужения плоской струи от размеров камеры и скорости в минимальном сечении М 2 по Г. Домбровскому приведена на рис. Для расчета отверстия или щели при различных начальных и конечных давлениях можно использовать метод, описанный выше для сопла.

А Домбровскому. Сверхзвуковые сопла сопла Лаваля применяются для создания потакав газа оо сверхзвуковыми скоростями. Эти сопла используются в качестве одного из основных элементов реактивных двигателей, а также в паровых турбинах, эжекторах и других аппаратах. Анализ одномерного течения показал, что поток со сверхзвуковой скоростью может быть получен в трубе с минимальным сечением, если в этом сечении будет достигнута критическая скорость В соответствии с этим.

Скорость газа, протекающего через нормально работающее сопло Лаваля, непрерывно увеличивается, причем в суживающейся части сопла скорость дозвуковая, а в расширяющейся — сверхзвуковая рис. Пренебрегая влиянием трения, можно считать, что критическая скорость устанавливается в минимальном сечении сопла. Размеры этого сечения определяются по уравнению :. Промежуточные сечения сопла могут быть определены в зависимости от скорости или отношения давлений из формулы для приведенного расхода:.

Если задано распределение скоростей или давлений по оси сопла, то формула определяет профиль сопла. Однако такой расчет промежуточных сечений, а тем самым и профиля формы сопла является приближенным и может не обеспечить заданного распределения давлений, так как скорость в сечении непостоянна ни по величине, ни по направлению и, следовательно, поток не является одномерным. В случаях, когда важно получить лишь заданную среднюю скорость на выходе из сопла, а характер распределения скоростей по сечению не имеет большого значения, промежуточные сечения сопла не рассчитывают, а для простоты изготовления как суживающуюся, так и расширяющуюся части выполняют коническими.

При этом в узком сечении и тем более на выходе поле скоростей получается неравномерным. Опыт показывает, однако, что эти меры не всегда достаточны для получения нужного поля скоростей. Лучшие результаты можно получить, применяя профилированные сопла, расширяющаяся часть которых рассчитана методом характеристик. Рассматривая плоское сопло и пренебрегая влиянием трения, предположим, что все параметры течения остаются неизменными вдоль линий, нормальных к плоским стенкам.

При пересечении этих волн поток ускоряется и приобретает скорость Xi i2 , которую можно определить. При переходе из областей 1 и 2 в область 3 линии тока пересекают волны ЕЕ 1 и ЕЕ г поток ускоряется и поворачиваются на угол о 0 к оси сопла. Следовательно, в областях 3 скорости потока имеют направление, параллельное оси. В точках А г и А[ рис.

Аналогично можно найти величину и направление скорости в областях 6, 7, 8 и т. В результате последовательного поворота стенок сопла образуются две стационарные волны разрежения конечной интенсивности, при переходе через которые поток расширяется и достигает заданного значения скорости. За последней характеристикой LQ, угол наклона которой равен. Отсюда следует, что каждую звуковую волну от противоположной стенки, выходящую за пределы A n L, необходимо погасить соответствующим поворотом стенки на угол, равный углу отклонения потока в такой волне.

В пределе при уменьшении 6о ломаная стенка AA n Q переходит в плавно искривленную стенку. Вблизи узкого сечения, где скорость течения незначительно превосходит критическую скорость, точность расчета методом характеристик первого участка сопла недостаточна, в особенности если расчетное значение Л1 невелико.

Подбор профиля стенки поэтому производят, начиная с некоторого начального сечения, где течение уже обладает сверхзвуковой скоростью. Распределение скоростей в начальном сечении должно быть известным. В некоторых случаях начальный участок сопла выполняют коническим. Широкое применение находят также аналитические методы расчета сверхзвуковых сопел, разработанные С.

Христиановичем и др. Методы расчета и. На стенке сопла образуется пограничный слой, толщина которого нарастает по длине сопла. Отметим, что в соответствии с выводами гл. Пограничный слой на стенках вызывает некоторое перераспределение скоростей и давлений потока у стенок и смещение характеристических линий. Действительные скорости и давления в различных сечениях и на выходе из сопла будут отличаться от расчетных зна чений. Для получения заданного распределения скорости и расчетного значения Ai необходимо увеличивать площадь поперечных сечений сопла, полученную при условии изоэнтропического течения.

Точное решение такой задачй требует расчета пйграйичного слоя На стейках сопла гл. Приближенное решение можно найти, если известно распределение коэффициентов сопротивления по оси сопла. Удельную работу сил трения для трубы переменного сечения сопла можно представить в следующей форме:.

На основании после несложных преобразований находим такое выражение для коэффициента сопротивления:. Если известен вид функции? В соответствии с уравнением неразрывности связь между сечениями в действительном F н изоэнтропи-ческом F 0 потоках можно представить так:. Йсследойания, йробеденные йдд рукободстйом А. Гухманй, теоретически и экспериментально показали возможность линейной аппроксимации закона изменения энтропии по длине сопла.

Следовательно, если принять. Опыты показывают, что для сопел с полированной внутренней поверхностью можно принять jj. Уравнение используется для решения прямой и обратной задач. В первом случае заданными являются f х и jj. При решении обратной задачи по известному распределению q х или X х устанавливаются те сечения, в которых достигаются заданные значения k f x.

Влияние трения на скорость и другие параметры в выходном сечении сопла оценивается с помощью коэффициента скорости, который выражается по формуле. Из формулы следует, что величина е 0 неоднозначно связана с коэффициентами и С с. При одинаковых. В условиях эксплуатации параметры, а также расход газа через сопло могут изменяться. Существенно при этом,. Рассмотрим работу сопла при переменных режимах в первом приближении, пренебрегая трением и теплопроводностью.

Кривая АОВ, построенная по уравнению , соответствует расчетному режиму течения в сопле, при котором. При этом можно выделить четыре характерные группы режимов; в пределах каждой группы режимов картина течения качественно сохраняется неизменной. Это очевидно также и потому, что в сверхзвуковой струе возмущение против течения не распространяется и, следовательно, падение давления среды не скажется в выходном сечении сопла.

Во всех промежуточных сечениях сопла поэтому давления также остаются расчетными. Параметры течения изменяются только за соплом, в свободной сверхзвуковой струе. Линии тока в точках А и А г отклоняются на некоторый угол 8 в связи с возникновением в этих точках волн разрежения, вызывающих изоэнтропическое расширение газа от p t до р а. Следовательно, в областях 2 устанавливаются постоянная скорость и давление р а , равное давлению окружающей среды.

От свободной границы волна разрежения отражается, как волна сжатия, при прохождении через которую линии тока деформируются, отклоняясь на угол 8 к оси струи. В точках L hLj волны сжатия выходйт на свободную границу. За пересекающимися волнами разрежения в области 3 устанавливается давление, меньшее давления окружающей среды струя перерасширена. В области 4 после пересечения волн сжатия давление повышается до давления р г в выходном сечении сопла АА г.

К сечению LL t струя суживается и ширина ее равна ширине выходного сечения АА,. В областях 1, 3 и 4 линии тока прямолинейны и параллельны оси сопла. В областях 2 линии тока также прямолинейны и параллельны, но расположены под углом 8 к оси сопла.

Для рассматриваемой первой группы режимов при принятых допущениях потерь энергии в струе нет. Так как разность давлений в областях 1 и 2 при этом уменьшается, то углы указанных характеристик увеличиваются, интенсивность волн разрежения AD 1 E 1 A и A 1 DEA 1 уменьшается.

Углы отклонения линий тока в области 2 также уменьшаются. Струя приобретает формулу, приведенную на рис. В этом случае в сечении AA t рис. Косые скачки выходят на свободную границу струи после пересечения в точке С углы косых скачков увеличиваются. В областях 2 давление равно давлению окружающей среды, линии тока параллельны друг другу и свободной границе струи АВ и А 1 В 1. Из условия симметрии за скачками СВ и СВ i скорость должна стать параллельной оси потока, т.

В этой области устанавливается давление, повышенное по- сравнению с давлением среды. Следовательно, в точках В и В х со стороны струи давление более высокое и из этих точек распространяются волны разрежения. При переходе через волны разрежения давление падает до давления окружающей среды и линии тока отклоняются от оси — струя расширяется.

После пересечения волн разрежения давление равно pi. В точках выхода волн разрежения на свободную границу струя имеет ширину, равную АА г. Рассматриваемая группа режимов характеризуется потерями энергии в струе, обусловленными возрастанием энтропии в системе косых скачков уплотнения. Поле давлений по оси и в поперечных сечениях приобретает значительную неравномерность.

Описанная схема истечения возможна лишь при небольшом превышении давления р а над р и когда угол б невелик. Существование системы двух косых скачков уплотнения со сверхзвуковой скоростью за точкой их пересечения становится невозможным. Для плоского сопла угол отклонения линии тока 6 m i или угол скачка p m i , при котором изменится картина истечения, легко определяется с помощью диаграммы ударных поляр. Ударная поляра АК1 рис. Определение режима течения за скачками, образующимися при нерасчетных условиях в сопле Лаваля, с помощью диаграммы ударных поляр.

В этом случае в струе за скачками СВ и СВ г рис. Схема истечения при этом качественно изменится. На выходе из сопла образуется мостообразный скачок. Следовательно, в струе создается сложное распределение давлений по сечению: выравнивание давлений приводит к резкому уменьшению р в ядре струи, т. Линии раздела СЕ и DF образуют суживающийся участок ядра, вдоль которого скорости растут и в сечении EF достигают звуковых значений.

Кроме того, внутренний поток дозвуковых скоростей непосредственно за скачком CD ускоряется внешним сверхзвуковым потоком. В результате скорость внутреннего потока становится сверхзвуковой Интенсивность изменения давления в прямом скачке CD и за ним по данным А. Гухмана и А. Гандельсмана для двух режимов иллюстрируется кривыми на рис. При дальнейшем повышении давления среды внутренняя дозвуковая область течения расширяется, а внешняя сверхзвуковая—суживается. Этот криволинейный скачок располагается вблизи выходного сечения сопла.

Фактически вследствие неравномерного распределения скоростей в конических соплах и влияния пограничного слоя вязкости скачок входит. Если давление среды превысит величину рщ, то, очевидно, условия равновесия на прямом скачке нарушатся и он переместится в такое место в потоке, которое соответствует равновесному положению скачка при новых параметрах среды. Следует иметь в виду, что перемещение скачка внутрь сопла сопровождается новыми качественными изменениями потока третья группа режимов.

Давление за скачком в этом случае уже не равно давлению среды; оно оказывается меньше р а. Поэтому за скачком давление продолжает возрастать. Распределение давлений в потоке лри промежуточных положениях прямого скачка показано на рис. С ростом давления среды скачок продолжает перемещаться.

При этом изменяется соотношение между степенью восстановления давления на скачке и степенью изоэнтропиче-ского восстановления давлений за скачком. В соответствии с последовательным смещением скачка в область меньших скоростей отношение давлений на границах скачка уменьшается, а степень восстановления давления в расширяющейся части сопла за скачком увеличивается 86 см. В минимальном сечении сопла параметры лотока при этом критические, но перехода в сверхзвуковую область не происходит.

Для этой группы характерны последовательное расширение потока в суживающейся части и сжатие в расширяющейся части сопла. Минимум давления достигается в узком сечении Известно, что таков характер распределения давлений в трубах Вентури, применяемых для измерения расхода газа. Изменение расхода начинается только при противодавлениях, больших, чем рг т , т. Пренебрегая потерями в расширяющейся части сопла, можно с помощью уравнения неразрывности получить:.

Для е 1т можно получить более простую формулу, если воспользоваться эллиптической зависимостью между q lm. В уравнение можно ввести поправку, учитывающую потери в расширяющейся части сопла. В этом случае. Из уравнения а следует, что с возрастанием потерь в сопле величина предельного противодавления р 1тп уменьшается. При определении е 1т с учетом потерь можно пользоваться графиком на рис.

Вернемся к рассмотрению некоторых особенностей третьей группы режимов со скачками уплотнения внутри сопла. Необходимо учитывать, что в действительности в сопле создается не прямой скачок, а сложная система криволинейных скачков. Большое значение при этом имеет форма расширяющейся части сопла. При небольших углах раствора расширяющейся части в сопле возникают скачки, близкие ,по форме к прямым.

Около стенок сопла происходит разветвление криволинейного скачка, принимающего форму мостоо-бразного скачка рис. Третья группа режимов характеризуется значительными потерями энергии. Наряду с волновыми потерями в скачках возникают потери вследствие отры-ва потока от стенок сопла.

Отрыв сопровождается образованием вихрей и характерным подсосом газа из окружающей среды. В ряде случаев практический интерес представляет определение положения скачка внутри сопла и потерь в сопле при заданном отношении давлений. Так как структура скачков зависит от формы расширяющейся части сопла, то такая задача не может быть точно решена. Приближенное решение можно получить для простейшего случая, принимая скачок прямым и поток в сопле безотрывным.

Задача решается следующим образом. До скачка расширение газа следует по кривой АОВ рис. Параметры газа на входе и в сечениях К связаны уравнениями изоэнтропического течения. Наконец, за скачком можно использовать данные, характеризующие потери в диффузоре гл. Течении сопла Р ск. Из уравнения неразрывности можйо получить известное соотношение:. Приведенный расход в этом же сечении за скач- Ро. Отношение давлений полного торможения на скачке определяется по уравнению Формула при. Задаваясь величиной q CK в пределах от.

Оценка коэффициента е 0д произво- Ро. Зная е 0д и е" — —, находим:. Коэффициент потерь в расширяющейся части за скачком определяется по формуле. С учетом отрыва потока потери и положение скачка будут отличаться от рассчитанных указанным способом. Отрыв потока за скачком приводит к резкому возрастанию потерь. Результаты опытного исследования подтверждают. Так, на рис. Штрихпунктирны-ми линиями показаны результаты расчета, выполненного указанным выше способом. С уменьшением угла раствора расчетные кривые сближаются с опытными.

Однако совпадение расчета с опытом не является вполне удовлетворительным. Повышение давления в месте расположения скачка происходит хотя и весьма интенсивно, но не скачкообразно. Следовательно, только при весьма малых углах раствора скачки, соответствующие третьей группе режимов, близки к прямым. Заслуживает внимания также тот опытный факт, что. Графики «а рис. Относительное давление за скачком е А не зависит от 7 С кривая 1 на рис. Вместе с тем опыты подтвердили, что на режимах, соответствующих расположению скачков в выходном сечении.

Спектры потока в плоском сверхзвуковом сопле при нерасчетных условиях. Замыкающим эту систему является скачок малой кривизны рис. На некоторых режимах обнаруживаются колебательные движения струи за точкой отрыва рис. С понижением давления среды р а скачки продвигаются от критического к выходному сечению; при некотором давлении внутри сопла образуется система пересекающихся косых скачков рис.

Режим работы плоского сверхзвукового сопла без учета влияния пограничного слоя можно определить с помощью диаграммы, построенной Б. Шумяцким рис. Г1о вертикальной оси здесь отложено относительное давление, а по горизонтальной—расчетное число М, для сопла. Кривая Б соответствует предельному случаю двух пересекающихся скачков [формула ]. Между кривыми А и Б располагается область режимов с косыми скачками на срезе сопла.

Кривая В отвечает случаю предельного отношения давлений за первым косым скачком [формула ]. Области между кривыми Б я В соответствуют режимы с мостообразным скачком на срезе. Кривая Г соответствует прямому скачку в выходном сечении сопла [формула ]. Режимы с криволинейным скачком располагаются в области между кривыми В я Г. Выше кривой Г находится область прямых скачков внутри сопла. Верхней границей этой области служит кривая Д, а нижней—кривая Г.

Диаграмма на рис. Результаты опытов, приведенные на рис. Потери энергии в плоских соплах Лаваля при различных режимах можно оценить по рис. Здесь пунктиром нанесены коэффициенты волновых потерь в скачках уплотнения и коэффициенты потерь на расширяющемся участке сопла Кривые показывают, что на.

Истечение из осесимметричного сопла при расчетном и нерасчётном режимах обладает рядом особенностей Рассмотрим вначале результаты опытного изучения спектра потока за соплом при истечении в среду с пониженным давлением первая группа режимов. В ядре струи давление снижается до меньшего значения. В результате возникает пошеречный градиент давления, натравленный внутрь струи.

Расширение потока в конической волне разрежения приводит к отклонению линии тока от оси и вызывает соответствующую деформацию внешней границы на участке AD. На участке DC граница струи под влиянием разности.

На оси струи возникает прямой скачок ВВ Х , ,за которым скорость потока становится дозвуковой. Следовательно, при пониженном давлении за соплом в этом случае возникает мостообразный скачок. Далее струя вновь разбухает. От ее границы обходят звуковые волны, пересекающиеся в ядре струи. По мере повышения давления среды система скачков на выходе из сопла меняется мало и при расчетном режиме за выходным сечением сохраняются два осесимметричных криволинейных окачка рис.

При дальнейшем возрастании давления среды вторая группа режимов форма границы струи меняется. За первым скачком линии тока отклоняются от оси струи рис. Таким образом, для конического сопла первая группа режимов непрерывно переходит во вторую без существенных качественных изменений спектра течения внутри струи. В отличие от плоского сопла в коническом сопле при всех режимах в струе возникают скачки. Если угол раствора сопла невелик, то в расчетном режиме отсутствуют внутренний прямой окачок и дозвуковое ядро.

При повышенном противодавлении среды система скачков вновь перестраивается: два конических скачка соединяются прямым скачком, и внутренняя часть струи становится дозвуковой. Повышение противодавления приводит к расширению дозвуковой области и соответственно к сужению внешнего сверхзвукового течения рис.

В этой группе режимов осесимметричная струя также имеет ряд особенностей. В области 3 устанавливается повышенное давление и в сечении СС i скачок ВСВ Х С Х отражается в виде волны разрежения Однако в этом случае отраженные характеристики являются криволинейными.

В результате, как и в случае, показанном на рис. На участке правее второго прямого скачка, расположенного на оси, поток ускоряется и становится сверхзвуковым. Далее процесс повторяется. Дозвуковое ядро струи обнаруживается при всех режимах, отличных от расчетного Однако, как и во всех разобранных выше случаях, протяженность дозвукового ядра невелика. Внешняя сверхзвуковая часть струи ускоряет внутреннюю часть так, что уже на небольшом расстоянии за скачком BB t рис.

Для всех рассмотренных режимов характерной особенностью осесимметричной струи является различная кривизна ее границы, внутренних линий тока, скачков и волн разрежения. Линии тока искривляются и при переходе через коническую волну разрежения. Форма расширяющейся части сопла оказывает значительное влияние на спектр струи за соплом.

В конических соплах скачки в струе обнаруживаются при всех режимах С увеличением угла раствора расщи-. Рис Спектры потока в струе за осесимметричным соплом Лаваля. Величину предельного угла растзора плоского сопла, отвечающего безотрывному течению, на расчетном режиме можно легко определить по диаграмме характеристик гл. Вместе с тем увеличение угла раствора оказывает значительное влияние на структуру потока в сопле при расчетном и нерасчетных режимах.

По мере увеличения угла раствора растет величина отрицательного градиента давле-. Выше были приведены спектры потока в плоском сопле Лаваля с большим углом раствора. Опыт показывает, что и в конических соплах с большими углами раствора обнаруживаются аналогичные качественные изменения спектра. Таким образом, характерные режимы сверхзвукового сопла с большим углом раствора нельзя определять по формулам, приведенным в предыдущем параграфе. Отсюда можно заключить, что минимальные потери соответствуют режиму истечения, близкому к расчетному.

При возрастании е а потери в сопле резко увеличиваются и достигают максимальной величины вблизи критического значения е а ss 0,55 -е- б, При еще больших значениях е а потери уменьшаются. Такой характер кривых С с объясняется изменением волновых и вихревых потерь в сопле для второй и третьей групп режимов.

Теоретически изме-. Все слабые волны, отходящие от границы, образуют с ней одинаковый угол давления, скорости и температуры во всех точках границы одинаковы. При этом характеристики сходятся к оси струи. Как известно, сходящиеся характеристики образуют.

О 0,1 0,г 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7. По мере перемещения скачков внутрь сопла s a! В соплах с небольшим углом раствора, когда скачок приближается к критическому сечению, отрыв потока имеет локальный характер. На небольшом расстоянии за скачком поток вновь подходит к стенкам сопла и вихревые потери уменьшаются.

Поэтому коэффициент потерь начинает уменьшаться. На режимах е а е ш волновые и вихревые потери в сопле. Как видно из рис. Следует подчеркнуть, что суммарные потери в сопле значительно выше волновых. Заметим, что характер.

Сопла Лаваля весьма широко применяются в реактивных двигателях. В этой связи остановимся кратко на характеристиках сопел, необходимых для расчета реактивной силы. Для определения реактивной силы, под действием которой осуществляется полет реактивного аппарата, воспользуемся уравнением импульсов. Для этого опишем около аппарата замкнутую цилиндрическую поверхность abed, все элементы которой удалены на достаточно большое расстояние рис.

Возмущения, создаваемые аппаратом на выделенной замкнутой поверхности, будут бесконечно слабыми. Запишем уравнение количества движения в проекции на ось х уравнение Эйлера :. Здесь p a — давление набегающего потока в сечении а — b ; р г , с г — давление и скорость потока за аппаратом в сечении с — d; F — площадь сечений а — b и с — d; GJg — секундная масса воздуха, втекающая в контур; GJg — секундная масса горючего, подаваемого в двигатель; R — реактивная сила.

В этом случае силы давления в указанных сечениях уравновешиваются всюду, за исключением участка, равного площади выходного сечения сопла F Скорости отдельных струек, охватывающих аппарат, также мало различаются. Обозначив с а — скорость истечения из сопла; р х — давление в выход, ном сечении сопла F lt из получим;. Заметим, что добавочный член в уравнении вводится только для первой и второй групп режимов работы сопла, т.

Наоборот, при расширении струи за соплом разность р 2 —pi положительна и R увеличивается. Изменение реактивной силы в этом случае обусловливается уменьшением скорости истечения, которая должна быть определена с учетом потерь в системе скачков и в расширяющейся части сопла.

Реактивную силу удобно представить в безразмерном виде. С этой целью разделим на величину pifi. После несложных преобразований получим:. Степанчука приведены на рис. В третьей группе режимов, когда система скачков входит в расширяющуюся часть сопла, величина падает в связи с появлением значительных волновых и вихревых потерь. Минимальное значение резко уменьшается с ростом Этот результат объясняется большей интенсивностью скачков и увеличением потерь в диффузоре за скачками в соплах с большим f,.

Дальнейшее увеличение у с ведет к резкому снижению для третьей группы режимов. Это означает, что при больших у с отрыв потока на режимах, соответствующих третьей группе, происходит вблизи критического сечения. Опыты подтвердили, что значение е д , при котором в расширяющейся части образуется отрыв, существенно зависит от угла раствора и растет с увеличением у с.

В соответствии с данными опыта чаще всего эта система может быть аппроксимирована двумя пересекающимися на оси косыми или коническими скачками. При расчетном режиме истечение из сверхзвукового сопла с косым срезом происходит с небольшими изменениями спектра потока. Эти изменения обусловлены влиянием пограничного слоя на стенке косого среза КА рис.

При нерасчетном режиме, когда давление среды р а меньше расчетного режим 1 , дополнительное расширение сгруи происходит в косом срезе или за его пределами. Если угол первой характеристики меньше угла косого среза ф, то расширение потока происходит за пределами косого среза рис. В этом случае кромки сопла А и Ai создают стационарные волны разрежения, пересекающиеся не на оси струи, а в области, лежащей ближе к кромке А. По этой причине нарушается симметричность спектра истечения и струя отклоняется от оси сопла.

Волны разрежения отражаются от границы. В зонах струи 2, примыкающих к границе, давление равно внешнему давлению р а , в зоне 3 за пересечением волн разрежения давление пониженное, а в зоне 4 — повышенное, равное давлению в косом срезе сопла pi. Если первая волна разрежения из точки А частично или полностью лежит в пределах косого среза, то характер течения меняется рис ,6.

Такой характер истечения будет иметь место в том случае, когда угол косого среза. Точка пересечения скачков В лежит у верхней границы струи. Поток отклоняется от оси струи, проходя несимметричную систему скачков и отраженных волн разрежения, причем поворот потока происходит в противоположном первому случаю направлении. Углы отклонения линий тока, а следовательно, и всей струи меняются вдоль потока, так же как и в первом случае, благодаря влиянию отраженных волн.

В отраженном скачке НВу давление увеличивается до значения, большего, чем р а. В зонах 2 устанавливается давление р а. Легко заметить, что средний угол отклонения струи в этом случае может увеличиться. При дальнейшем повышении противодавления скачок АуН будет поворачиваться к сечению АуК. Спектр потока за соплом Лаваля с косым срезом волна разрежения в пределах косого среза.

Приближенную оценку углов отклонения можно осуществить и более простыми способами, изложенными в гл. Опыты подтверждают рассмотренные выше спектры I истечения из сопла Лаваля с косым срезом. Заметим, что отклонение струи в косом срезе вызывает изменение реактивной силы, расчет которой должен быть произведен л о измененной формуле с учетом отклонения потока. В диффузорах происходит преобразование кинетической энергии потока в энергию давления. Уравнения одномерного течения гл.

Графики на рис. При значительных градиентах давления в диффузоре может возникнуть отрыв гл. В этом случае потери энергии резко возрастают и диффузор не обеспечивает заданного повышения давления. Основная задача расчета сводится к установлению оптимальной формы диффузора, соответствующей безотрывному течению и минимуму потерь энергии при заданных режимных.

С этой целью выбирается такая эпюра распределения давлений по диффузору, который дает наименее интенсивный рост толщины потери импульса к выходному сечению и не приводит к отрыву слоя или смещает отрыв к выходному сечению. Выбрав рациональное распределение давлений, нетрудно рассчитать проходные сечения, установить фор-. В практике расчетов принято потери энергии в диффузорах рассматривать как сумму двух составляющих: потерь на трение в пограничном слое?

По смыслу величина? В результате внезапное. В диффузоре рис. Где А р ж — потеря давления в диффузоре, называют коэффициентом смягчения удара. Использование коэффициента ф для расчета диффузоров является формальным и может быть оправдано только тем, что обнаруживаемые потери в диффузорах оказываются большими, чем потери на трение, определяемые для без-градиентного течения. Действительно, при вычислении потерь на трение, как правило, используют известную формулу гл.

Величина абсолютных потерь на трение, вычисленная таким способом, оказывается значительно меньше экспериментальных значений, даже при безотрывном течении, так как формула не учитывает влияния градиента давления. Зарянки-на, основанному на шрименении понятия толщины потери энергии. Для конических диффузоров путем некоторых упрощений им получена формула для коэффициента потерь в следующем виде:. Из кривых потерь на рис.

Все диффузоры имели одну и ту же степень. Однако всюду величинй потерь в изоградиентном диффузоре примерно в 3 раза больше, чем в коническом, что указывает на отрывный характер течения в нем. Эти значения 1 д практически совпадают с данными эксперимента. Следуя методу, изложенному в работе [Л.

Зная распределение скорости вдоль оси диффузора, по уравнению неразрывности с помощью этой формулы можно найти отношение давлений полного торможения в произвольном сечении диффузора [см. Расчет распределения параметров потока вдоль оси диффузора с учетом вязкости показывает, что скорость потока в произвольном сечении больше, а статическое и полное давления меньше, чем соответствующие значения этих величин, полученные без учета влияния вязкости.

Кривые р показывают, что восстановление стати-ческого давления в коническом диффузоре происходит наиболее интенсивно в начальном участке. Формула отражает также влияние сжимаемости: с увеличением скорости на входе положительные градиенты давления возрастают особенно интенсивно на начальном участке. Для оценки точности расчета по формуле на рис.

Для того, чтобы не заморачиваться с формулами и сэкономить время, предлагаю вам скачать бесплатно простую программку, написанную на встроенной среде VBA в Excel, проще сказать это обыкновенная таблица Excel с уже прописанными формулами. Она также поможет вам в регулировке сопел элеваторов, когда вам не хватает тепла или наоборот дом перетапливается. Качайте на здоровье и пользуйтесь, если есть вопросы, звоните по телефону Юрий Олегович. Файл упакован в zip архив, после распаковки в отдельную папку или на рабочий стол открывается и работает в любом табличном редакторе.

Скачать бесплатно программу для расчета размеров сопел в элеваторных узлах отопления — razmer-sopel-elevatora размер 5 кбайт Что еще почитать по теме:. Ваш адрес email не будет опубликован. Этот сайт использует Akismet для борьбы со спамом.

Узнайте, как обрабатываются ваши данные комментариев. Похожие записи: Принцип работы элеваторного узла Элеватор что это?